Znalostní řada · B10 · Strojírenství hřídelí a ložisek

Šnekový převod Výběr ložiska — Výpočet axiálního zatížení, radiálního zatížení a životnosti L10

Šneková hřídel nese axiální zatížení 3–5krát větší než tangenciální síla – což je o řády více než u hřídelí se spirálovými ozubenými koly při ekvivalentním výkonu. Většina předčasných poruch ložisek v pohonech šnekových ozubených kol je způsobena výběrem ložisek pro radiální zatížení bez zohlednění této axiální axiální síly. Tato příručka poskytuje výpočty.

Vzorec pro axiální tahVýpočet radiálního zatíženíL10 DoživotníVýběr typu ložiska

Struktura válcového šnekového kola 2

⚙ Korea Ever-Power Worm Gear Co., LtdAnsan-si, Gyeonggi-do, [email protected]

Selhání ložiska dva měsíce po výměně ozubeného kola

V březnu vyměnil závod na zpracování potravin šnekový převod v rohovém pohonu dopravníku. V květnu pohon opět selhal – stejné příznaky, stejný hlukový profil. Údržbářský tým objednal další převod a během čekání na dodávku pohon rozebral, aby potvrdil způsob poruchy. Boky zubů šnekového kola byly bezvadné – od březnové instalace se jich sotva dotkly. Ložiska šnekového hřídele selhala: vnější kroužek pevného ložiska měl odlupovací lom odpovídající únavě z axiálního přetížení.

Vyšetřování odhalilo: dopravník používal klínový řemenový spoj od motoru k šnekové hřídeli s radiálním tahem řemenu 2,5 kN na přesah hřídele. Údržbářský tým vyměnil ozubené kolo, ale ne ložiska – a nepřepočítal, zda stávající ložiska (standardní kuličková ložiska s hlubokou drážkou, řada 6206) zvládnou kombinované radiální a axiální zatížení. Standardní kuličková ložiska s hlubokou drážkou zvládají axiální zatížení přibližně 30% jejich radiální únosnosti. Kombinované zatížení ložiska na tomto hřídeli překročilo jmenovitou únosnost 6206 1,8krát. Ložisko bylo odsouzeno k selhání, ať už bylo ozubené kolo vyměněno, nebo ne.

Hlavní problém: Šnekové převodové hřídele nesou jak radiální zatížení (od tangenciální síly v záběru ozubeného kola, vnějšího napětí řemenu nebo řetězu), tak i vysoká axiální (axiální) zatížení (od reakční síly spirálového záběru, která se snaží tlačit šnekový hřídel podél jeho osy). Kuličková ložiska s hlubokou drážkou nejsou pro aplikace se šnekovými hřídeli vhodná, s výjimkou nejlehčích provozních podmínek. Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem nebo kuželíková ložiska – v uspořádání s pevnou plovoucí polohou nebo zády k sobě pro zvládání obousměrného axiálního zatížení – jsou správnou specifikací pro šnekový hřídel ve všech aplikacích kromě nejlehčích.

konstrukce šnekového převodu 1
konstrukce šnekového převodu 3

Axiální axiální tlak šnekového hřídele – proč je tak velký

V pohonu šnekovým převodem se kontaktní síla zubu v místě záběru rozkládá na tři složky působící na každou hřídel: tangenciální (vytvářející krouticí moment), radiální (oddělovací síla kolmá k roztečnému válci) a axiální (axiální síla podél osy hřídele). U dvojice spirálových ozubených kol je axiální axiální síla obvykle 20-40% tečné síly. V pohonu šnekovým převodem je vztah zásadně odlišný a pro šnekový hřídel je mnohem závažnější.

Složky síly šnekového hřídele
Axiální posuv šnekového hřídele (=tangenciální síla kola)
Fa1 = Ft2 = 2T2 / d2
T2 = výstupní točivý moment (Nm), d2 = průměr rozteče kol (m)
Tangenční síla na šnekovém hřídeli
Ft1 = 2T1 / d1
T1 = vstupní krouticí moment (Nm), d1 = průměr stoupání šneku (m)
Radiální síla šnekového hřídele
Fr1 = Fa2 = Ft2 x tan(alfa_n) / cos(lambda)
alpha_n = úhel normálního tlaku (20 stupňů), lambda = úhel stoupání
Vztah mezi axiálním a tangenciálním (šnekový hřídel)
Fa1 / Ft1 = ix d1 / d2 = i / q
Pro i=50, q=12: Fa1 = 50/12 × Ft1 = 4,17 × Ft1

Důležitý poznatek: pro šnekový pohon s převodovým poměrem 50:1 (q=12) je axiální tlak na šnekovém hřídeli 4,17násobek tečné síly na šnekovém hřídeli. Protože většina inženýrů vypočítává zatížení ložiska z krouticího momentu hřídele a poloměru stoupání (udávajícího tangenciální sílu), vypočítávají pouze 24% skutečného axiálního zatížení ložiska. Ložisko šnekového hřídele dimenzované pouze na tangenciální sílu je pro axiální zatížení poddimenzováno faktorem 4. Toto je nejčastější chyba při konstrukci ložiska šnekového převodu.

Výběr typu ložiska – šneková hřídel vs. hřídel kola

Šnekový hřídel – pevné ložisko

Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem (pár, zády k sobě)

Pevné ložisko šnekového hřídele musí nést jak radiální záběrovou sílu, tak i plný obousměrný axiální axiální posuv. Tuto kombinovanou únosnost zajišťují kuličková ložiska s kosoúhlým stykem montovaná zády k sobě (uspořádání DB) nebo čely k sobě (uspořádání DF). Kontaktní úhel (obvykle 25–40 stupňů) určuje poměr axiální a radiální únosnosti – vyšší kontaktní úhel poskytuje větší axiální únosnost. Pro většinu aplikací šnekových hřídelí jsou vhodná ložiska s kosoúhlým stykem s úhlem styku 30 stupňů nebo 40 stupňů.

Šneková hřídel – plovoucí ložisko

Kuličkové ložisko s hlubokou drážkou (pouze radiální, bez axiálního posuvu)

Plovoucí ložisko na neaxiálním konci šnekového hřídele nese pouze radiální složku zatížení ze záběru a jakékoli vnější radiální zatížení. Umožňuje axiální tepelné roztažení hřídele bez vzniku axiální omezující síly. Standardní kuličková ložiska s hlubokou drážkou jsou vhodná pro plovoucí polohu, protože se zde nepřenáší žádné axiální zatížení. Otvor tělesa plovoucího ložiska je obvykle dimenzován tak, aby umožňoval malý volný axiální pohyb (0,3–0,8 mm) pro přizpůsobení se tepelné roztažnosti.

Hřídel kola — obě ložiska

Kuličková ložiska s hlubokou drážkou nebo válečková ložiska

Hřídel šnekového kola přenáší radiálně výstupní krouticí moment a radiální sílu reakce záběru (Fr2). Axiální síla na hřídeli kola (Fa2) se rovná Fr1, radiální síle na hřídeli šneku – obvykle malé v porovnání s radiální únosností hřídele kola. Pro aplikace na hřídeli kol jsou ve většině případů dostačující standardní kuličková ložiska. Pro aplikace s vysokým výstupním krouticím momentem (modul M8+, provozní režim D3) mohou být pro jejich vyšší radiální únosnost upřednostňována válečková ložiska.

Šnekový hřídel – přidávání vnějšího zatížení

Kombinované zatížení: Síla sítě + Napětí řemene/řetězu

Když je šnekový hřídel poháněn motorem pomocí klínového řemene nebo řetězu, napětí řemene/řetězu přidává k přesahu hřídele radiální sílu, která může překročit radiální sílu v záběru. Tato vnější síla musí být pro výpočet zatížení ložiska vektorově přičtena k radiální síle v záběru. Napětí řemene působí kolmo k rozpětí řemene; radiální síla v záběru působí podél linie mezi hřídeli. Výslednice závisí na úhlu mezi nimi. V nejhorším případě je sečtěte lineárně: F_ložisko = F_řemen + F_radiální_síť.

Výpočet životnosti ložiska — L10 hodin pro aplikaci se šnekovým hřídelem

Výpočet životnosti ložiska dle ISO (L10 – životnost, při které se u identických ložisek 10% očekává selhání v důsledku únavy) vyžaduje ekvivalentní dynamické zatížení ložiska P, které kombinuje radiální a axiální složku pro ložiska s kosoúhlým stykem.

Postup výpočtu životnosti L10
Krok 1: Výpočet ekvivalentního dynamického zatížení ložiska P
P = X x Fr + Y x Fa
X = součinitel radiálního zatížení, Y = součinitel axiálního zatížení (z katalogu ložisek, závisí na poměrech Fa/C0 a Fa/Fr), Fr = radiální zatížení ložiska (N), Fa = axiální zatížení ložiska (N)
Krok 2: Výpočet základní životnosti L10 v milionech otáček
L10 = (C/P)^p
C = základní dynamická únosnost (N, z katalogu ložisek), P = ekvivalentní dynamické zatížení (N), p = 3 pro kuličková ložiska, 10/3 pro valivá ložiska
Krok 3: Převeďte na provozní hodiny
L10h = (L10 × 10^6) / (60 × n)
n = otáčky hřídele v ot./min. Výsledkem je životnost L10 v hodinách
Krok 4: Použití faktoru modifikace životnosti
Lnm = a1 x a_ISO x L10
a1 = faktor spolehlivosti (a1=1 pro spolehlivost 90%, 0,53 pro 95%), a_ISO = faktor systémového přístupu zohledňující mazání a kontaminaci

Příklad provedení: Šnekový pohon 50:1, 3 kW, vstupní otáčky 1450 ot./min.

Geometrie ozubených kol
z1=1, z2=50, m=4, d1=48 mm, d2=200 mm, lambda=1,52 stupňů, účinnost 62%
Výstupní točivý moment
T2 = 3000 x 0,62 / (29,0 x pí/30) = 3000 x 0,62 / 3,036 = 612 Nm
Axiální axiální tlak šnekové hřídele (Fa1)
Fa1 = 2T2/d2 = 2 x 612 / 0,200 = 6 120 N
Tangenciální síla na šnekovém hřídeli (Ft1)
Ft1 = 2T1/d1 = 2 x (3000/3,036×0,62)/(0,048 × 2) = ??? Nechť T1=P/(omega1) = 3000/(1450x2π/60) = 19,75 Nm; Ft1 = 2×19,75/0,048 = 823 N
Kontrola poměru: Fa1/Ft1
6120/823 = 7,4x — axiální osa šnekového hřídele je 7,4krát tečná
Ekvivalentní zatížení ložiska pro kosoúhlý styk 7210 (zády k sobě)
Fr=1200N (síťovina + pás), Fa=6120N; z katalogu X=0,35, Y=0,57: P = 0,35×1200 + 0,57×6120 = 420 + 3488 = 3908 N
Životnost L10 (7210, C=32500N, n=1450 ot./min)
L10 = (32500/3908)^3 = 578 milionů otáček; L10h = 578e6/(60×1450) = 6644 hodin
Porovnání s drážkovanou frézou 6210 (C=28100N, pouze radiální)
Nesprávně dimenzováno pouze pro radiální zatížení: P_wrong = Fr = 1200N; L10h_wrong = (28100/1200)^3/(60×1450) = zdánlivých 56 000 hodin – ale skutečná Fa=6120N přetíží 6210 zcela: axiální únosnost 6210 ~30% z C0=16500N = 4950N – 6120N tuto únosnost překračuje

Pět běžných chyb ve specifikaci ložisek šnekových převodů

Chyba Co se pokazí Správný přístup
Kuličková ložiska s hlubokou drážkou na šnekové hřídeli DGBB zvládne jako axiální ložisko pouze ložisko 30% s radiálním jmenovitým odporem. Axiální odpor šnekového hřídele může být 4-7násobný. Přetížení ložiska v axiálním směru - únava ložiska způsobená odlupováním v týdnech až měsících. Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem (pár zády k sobě) nebo kuželíková ložiska na pevné (axiální) pozici ložiska.
Zapomenutí napnutí řemene nebo řetězu při radiálním zatížení Napětí klínového řemene může být radiálně 1 500–4 000 N na přesahu hřídele. Pokud není započítáno, je ložisko Fr dramaticky podhodnoceno. Připočtěte vektor síly napětí řemene k radiální síle sítě. Pro nejhorší případ použijte součet napětí řemene na napjaté straně a na volné straně.
Dimenzování obou ložisek šnekového hřídele jako pevných ložisek Dvě pevná ložiska na šnekové hřídeli vytvářejí axiální omezení, které zabraňuje tepelné roztažnosti. S zahříváním hřídele jsou obě ložiska axiálně předpjatá, což urychluje únavu materiálu. Jedno pevné (axiální) ložisko + jedno plovoucí ložisko. Plovoucí ložisko umožňuje axiální tepelnou roztažnost.
Použití katalogového jmenovitého momentu k odhadu zatížení ložiska Katalogový jmenovitý výstupní krouticí moment je jmenovitý krouticí moment za jmenovitých podmínek. Skutečné špičkové krouticí momenty (rozběh, přetížení) mohou být 2–3krát vyšší a způsobit proporcionálně vyšší zatížení ložisek. Vypočítejte zatížení ložiska při špičkovém provozním momentu (provozní moment x provozní faktor), nikoli jmenovitý katalogový moment.
Ignorování typu ložiska při výměně vadného ložiska Vadné ložisko, které bylo nesprávně specifikováno, selže znovu, pokud se nahradí stejné ložisko s nesprávnou specifikací. Nahrazování stejného ložiska za podobné pouze udržuje konstrukční chybu. Při výměně vadného ložiska ověřte před objednáním náhradního ložiska, zda byla původní specifikace správná. Pokud k poruše došlo předčasně, může být její příčinou původní specifikace.

Přesná výroba pro spolehlivý výkon hřídelí a ložisek

Struktura válcového šnekového kola 1 konstrukce šnekového převodu 4
dílna šnekových převodů 5 dílna šnekových převodů 6

Korea Ever-Power

Produkty s údaji o zatížení ložiska pro správný výběr ložiska

Šnekové převodovky -- s údaji o výpočtu zatížení hřídele
Údaje o zatížení ložiska zahrnuty / Síly na šnekové hřídeli
Šnekové převodovky – s údaji o výpočtu zatížení hřídele
Společnost Korea Ever-Power poskytuje údaje o zatížení ložiska hřídele jako součást potvrzení specifikace pro jakoukoli objednávku šnekového převodu, u kterého zákazník uvede, že navrhuje uspořádání ložiska. Údaje o zatížení ložiska zahrnují: axiální sílu šnekového hřídele (Fa1 = Ft2 = 2T2/d2 při jmenovitém točivém momentu a při maximálním návrhovém točivém momentu); radiální zatížení šnekového hřídele od tangenciálních a radiálních sil v záběru; a potvrzení geometrie šnekového hřídele (d1, d2, úhel stoupání) potřebné pro výpočet zatížení ložiska. Tyto údaje nepředstavují standardní přepravní dokumentaci – jsou poskytovány na vyžádání při zadávání objednávky. Údaje o zatížení ložiska si můžete vyžádat zahrnutím do poptávky na specifikaci. Společnost Korea Ever-Power nespecifikuje uspořádání ložiska zákazníka – výběr ložiska zůstává v konstrukční odpovědnosti zákazníka – ale údaje o zatížení ložiska z geometrie našeho převodu jsou poskytovány na podporu tohoto výběru.

Zobrazit / Požádat

Dvojitá šneková převodovka -- aplikace s kritickými ložisky
Kompatibilní s kosoúhlým stykem / Přesná geometrie hřídele
Dvojitá šneková převodovka – aplikace s kritickými ložisky
Pro pohony robotických kloubů, přesné polohovače a sledovací systémy, kde je uspořádání šnekového převodu navrženo jak pro nosnost, tak pro minimální průhyb při kombinovaném zatížení, poskytuje duplexní šnekový převod další výhodu: funkce nastavitelné vůle umožňuje samostatnou optimalizaci předpětí ložiska od vůle v záběru ozubeného kola. U standardních uspořádání šnekových převodů se zmenšením vůle ložiska (předpětí ložisek pro tuhost) mění zdánlivá vůle, protože průhyb ložiska přispívá k chybě polohy. Duplexní šnekový převod tyto dva parametry odděluje: uspořádání ložiska je optimalizováno z hlediska tuhosti; vůle v záběru ozubeného kola je samostatně nastavena na cílovou hodnotu. Geometrie hřídele (d1, úhel stoupání, profil boku) potřebná pro výpočet zatížení ložiska je uvedena v dodací dokumentaci pro každý duplexní šnekový převod.

Zobrazit / Požádat

Analýza zatížení ložisek a kontrola specifikací
Konzultace s výběrem ložisek / Podpora při aplikaci
Analýza zatížení ložisek a kontrola specifikací
Pro inženýrské týmy, které navrhují systémy pohonů šnekovými převody, u kterých je výběr ložiska kritickým konstrukčním parametrem – robotické klouby se specifikacemi průhybu, vysokocyklové automatizační systémy s cílovou životností ložisek a stavební zařízení, u kterých je selhání ložiska událostí kritickou z hlediska bezpečnosti – poskytuje Korea Ever-Power analýzu zatížení ložisek jako součást služby aplikačního inženýrství. Zašlete specifikaci soukolí, vstupní výkon, otáčky motoru, konfiguraci montáže, vnější zatížení (napětí řemene, zatížení řetězu, spojovací síly) a cílovou životnost ložiska v hodinách. Korea Ever-Power vypočítá síly v ložisku šnekového hřídele a hřídele kola, identifikuje požadovaný typ ložiska a uspořádání a poskytne ekvivalentní dynamické zatížení P pro každou pozici ložiska, aby váš tým mohl provést výpočet životnosti L10 podle vámi zvoleného katalogu ložisek. Tato služba je poskytována zdarma pro objednávky zadané u Korea Ever-Power a pro seriózní konstrukční dotazy.

Zobrazit / Požádat

Často kladené otázky k ložiskům

Výběr ložiska šnekového převodu – otázky od strojních konstruktérů

Moje šneková hřídel je poháněna spirálovým ozubeným kolem – nikoli řemenem. Změní to výpočet vnějšího radiálního zatížení?+

Ano. Vstupní šroubovicové kolo přidává na šnekový hřídel radiální sílu, ale také přidává axiální sílu. Tangenciální síla šroubovicového kola Ft_hel působí tečně v záběru a přispívá k radiálnímu zatížení šnekového hřídele. Axiální síla šroubovicového kola Fa_hel působí axiálně na šnekový hřídel a přidává nebo odečítá axiální axiální sílu Fa1 v záběru šneku v závislosti na straně šroubovice šroubovicového kola. U šroubovic se stejnou stranou se síly sčítají; u šroubovic s opačnou stranou se odečítají. Před výběrem axiální únosnosti pevného ložiska vždy zkontrolujte znaménko kombinované axiální síly. Vstupní šroubovicové kolo se stejnou stranou šroubovice jako závit šneku může výrazně zvýšit celkové axiální zatížení šnekového hřídele.

Mohu pro pevné ložisko šnekového hřídele použít kuželíková ložiska místo kuličkových ložisek s kosoúhlým stykem?+

Ano, a u vysoce výkonných šnekových pohonů (D3-D4, vysoký výstupní točivý moment) se kuželíková ložiska často upřednostňují před kuličkovými ložisky s kosoúhlým stykem pro pevnou polohu ložiska. Kuželíková ložiska mají vyšší radiální a axiální únosnost než kuličková ložiska s kosoúhlým stykem se stejným průměrem díry a jsou vhodnější pro znečištěné prostředí, protože kontakt s válečky vytváří vyšší zatížení valivého tělesa při kontaminaci částicemi než kontakt s kuličkami. Kuželíkové ložisko vyžaduje při instalaci nastavení předpětí nebo pracovní vůle – jedná se o složitější postup nastavení než u kuličkových ložisek s kosoúhlým stykem v uspořádání zády k sobě, ale poskytuje vynikající únosnost a robustnost pro náročné aplikace.

Mám šnekový převod, kde vstup je z klínového řemene. Jak vypočítám napínací sílu řemene pro výpočet zatížení ložiska?+

Efektivní napětí klínového řemene (síla vytvářející krouticí moment) se rovná krouticímu momentu motoru dělenému poloměrem řemenice: F_efektivní = T_motor / r_řemenice. Celkové napětí řemene aplikované radiálně na hřídel je vektorový součet napětí na napnuté straně T1 a napětí na volné straně T2: F_řemen = T1 + T2. Pro převod klínovým řemenem platí T1/T2 = e^(mu_V x theta), kde mu_V je koeficient tření klínového řemene (~0,4-0,5) a theta je úhel opásání. Konzervativní aproximace pro výpočet zatížení ložiska: F_řemen = 2,5 x F_efektivní pro normálně napnutý pohon klínovým řemenem. Tato síla řemene působí radiálně v poloze středové osy řemene na hřídeli a přidává se k radiální síle záběru. Kombinovaná radiální síla Fr_celková pro výpočet ložiska je vektorový součet F_řemen a Fr_záběru v závislosti na úhlu mezi nimi.

Jak dlouho by měla vydržet ložiska ve správně navrženém šnekovém převodu?+

Při správném výběru ložiska (kuličková ložiska s kosoúhlým stykem pro šnekový hřídel, správný výpočet kombinovaného zatížení, správné uspořádání montáže) by cílová životnost ložiska L10 měla odpovídat nebo překračovat životnost soukolí – obvykle 15 000–30 000 hodin u průmyslových pohonů. Pokud je životnost ložiska výrazně kratší než životnost převodu, je specifikace ložiska nesprávná nebo je montáž nesprávná. V praxi jsou poruchy ložisek ve šnekových převodech téměř vždy způsobeny jednou ze tří příčin: nesprávný typ ložiska (DGBB, kde je vyžadován kosoúhlý styk), nesprávný výpočet zatížení (není zahrnuto vnější zatížení) nebo nesprávná montáž (obě ložiska pevná, což vytváří tepelné omezení). Správně specifikované a namontované ložisko ve šnekovém převodu by nemělo být plánovanou náhradou během životnosti soukolí.

Jaké je správné předpětí pro kuličková ložiska s kosoúhlým stykem montovaná zády k sobě na šnekové hřídeli?+

Velikost předpětí závisí na velikosti ložiska, podmínkách zatížení a otáčkách. Obecné pokyny: střední předpětí (obvykle 1-3% základní dynamické únosnosti C) pro průmyslové šnekové převodovky při normálních otáčkách (šneková hřídel 500–1500 ot./min). Lehké předpětí pro vysokorychlostní pohony (šneková hřídel nad 1500 ot./min), aby se zabránilo nadměrnému zahřívání z valivého kontaktu ložiska při předpětí. Vysoké předpětí pro požadavky na vysokou tuhost (přesné robotické spoje, polohovací systémy), kde je třeba minimalizovat průhyb hřídele při zatížení. Předpětí lze aplikovat pomocí distančních podložek ložiska mezi vnitřními kroužky, pomocí pružných podložek nebo utahovacím momentem montážní matice. Konkrétní označení ložiska a otáčky hřídele naleznete v tabulce předpětí výrobce ložisek.

Můj šnekový převod vydává dunivý zvuk, který se mění s otáčkami hřídele, ale neodpovídá záběrové frekvenci. Mohlo by se jednat o problém s ložiskem?+

Ano, téměř jistě. Hluk ložiska v pohonu šnekovým převodem má odlišný charakter od hluku záběru ozubeného kola: hluk ložiska obvykle produkuje širokopásmové dunění nebo syčení, které se zvyšuje s rychlostí, spíše než tónový šum na frekvenci záběru a jejích harmonických, které produkují problémy se záběrem ozubeného kola. Pro rozlišení: vypočítejte frekvenci záběru (otáčky šnekového hřídele x z1 / 60 Hz). Pokud dominantní šumová frekvence kopíruje otáčky hřídele, ale NENÍ na frekvenci záběru nebo jejích harmonických, pochází hluk spíše z kontaktu valivých těles v ložiskách než ze záběru ozubeného kola. Specifické frekvence vad ložisek (vnitřní kroužek BPFI, vnější kroužek BPFO, valivá tělesa BSF) lze vypočítat z geometrie ložiska, pokud je k dispozici, což umožňuje ještě přesnější identifikaci.

Jaké uspořádání ložisek mám použít pro vertikální šnekový hřídel (motor nahoře, výstupní hřídel dole)?+

Vertikální orientace šnekového hřídele mění směr gravitační složky vzhledem k ose hřídele. Ve vertikální orientaci působí hmotnost šnekového hřídele směrem dolů podél osy hřídele – čímž se zvyšuje axiální zatížení spodního ložiska a potenciálně se snižuje zatížení horního ložiska. U vertikálních hřídelí: spodní ložisko musí být pevné (axiální) ložisko, schopné nést jak axiální axiální sílu Fa1 v záběru šneku, tak i složku hmotnosti hřídele působící dolů. Horní ložisko je plovoucí ložisko. Ověřte, zda je gravitační složka hmotnosti hřídele zahrnuta ve výpočtu axiálního zatížení pro spodní pevné ložisko. U šnekového hřídele v modulu M5 může být hmotnost hřídele 3–8 kg – což vytváří axiální zatížení 30–80 N od gravitace, což je malé ve srovnání s typickými axiálními zatíženími několik kN, ale mělo by být potvrzeno.

Jak specifikuji osazení hřídele a otvor tělesa pro správnou montáž ložiska s kosoúhlým stykem?+

Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem montovaná zády k sobě vyžadují pro správné usazení přesné rozměry osazení hřídele a podmínky v otvoru tělesa. Kritické parametry: výška osazení hřídele by měla být mezi 50% a 80% výšky vnitřního kroužku ložiska, aby byla zajištěna dostatečná kontaktní plocha bez kolize s valivými tělesy. Průměr osazení hřídele nesmí překročit průměr vnější hrany vnitřního kroužku. Tolerance otvoru tělesa by měla být H7 pro zatížení vnitřního kroužku hřídele rotujícím pohybem (což platí pro šnekový hřídel), s mírným přesahem, aby se zabránilo otáčení vnitřního kroužku na hřídeli pod zatížením. Vnější kroužek v tělese: tolerance K7 pro pevná ložiska, H7 nebo J7 pro plovoucí ložiska. Plastická náplň pro ložiska šnekového hřídele: 1/3 až 1/2 volného prostoru v dutině tělesa ložiska, více než toto množství způsobuje přehřívání v důsledku viskózního víření.

Získejte údaje o zatížení ložisek pro vaši aplikaci šnekového převodu

Uveďte vstupní výkon, otáčky motoru, převodový poměr, konfiguraci montáže a vnější zatížení. Společnost Korea Ever-Power poskytuje údaje o zatížení ložiska (axiální axiální síla šnekového hřídele, radiální zatížení v obou polohách ložiska) pro podporu výpočtu výběru ložiska.

Střihač: Cxm

VR prohlídka naší továrny

TAGY:Šnekový převod | šnekové kolo šnek