Teadmiste sari · B10 · Võllide ja laagrite ehitus

Ussivarustus Laagri valik — Tõukejõu, radiaalkoormuse ja L10 kasutusea arvutamine

Ussvõllile mõjub tõukejõud, mis on 3–5 korda suurem kui tangentsiaaljõud – suurusjärke rohkem kui samaväärse väljundvõimsusega kaldhammasratta võllidel. Enamik ussülekande enneaegseid laagririkkeid on põhjustatud laagrite valimisest radiaalkoormusele, ignoreerides samal ajal seda aksiaalset tõukejõudu. See juhend annab arvutused.

Aksiaalse tõukejõu valemRadiaalkoormuse arvutusL10 eluigaLaagritüübi valik

Silindrilise ussiratta struktuur 2

⚙ Korea Ever-Power Worm Gear Co., Ltd Ansan-si, Gyeonggi-do, [email protected]

Laagri rike kaks kuud pärast käigukasti vahetamist

Toiduainetetöötlemistehas vahetas märtsis konveieri nurgaajami ussülekandekomplekti. Mais läks ajam uuesti rikki – samad sümptomid, sama müraprofiil. Hooldusmeeskond tellis uue käigukomplekti ja oodates võttis ajami lahti, et rikke viisi kinnitada. Ussiratta hammasküljed olid laitmatud – pärast märtsikuist paigaldamist vaevu puututud. Ussvõlli laagrid olid rikki läinud: fikseeritud laagri välisvõrul oli kildmõra, mis viitab aksiaalsele ülekoormusväsimusele.

Juurdlus näitas: konveier kasutas mootori ja ussivõlli vahelist kiilrihmaühendust, mille rihma pingutus võlli üleulatuvale osale mõjus radiaalselt 2,5 kN. Hooldusmeeskond oli küll hammasratta välja vahetanud, kuid mitte laagreid – ega olnud uuesti arvutanud, kas olemasolevad laagrid (standardsed süvasoonega kuullaagrid, 6206 seeria) suudavad taluda kombineeritud radiaalset ja aksiaalset koormust. Standardsed süvasoonega kuullaagrid taluvad aksiaalset koormust, mis moodustab ligikaudu 30% nende radiaalkoormuse nimiväärtusest. Selle võlli kombineeritud laagrikoormus ületas 6206 nimiväärtuse 1,8 korda. Laager oli määratud rikki minema olenemata sellest, kas hammasratas vahetati välja või mitte.

Põhiküsimus: Ussülekandevõllid kannavad nii radiaalkoormusi (hammasratta tangentsiaaljõust, välisest rihma- või ketipingest) kui ka suuri aksiaalseid (tõukejõu) koormusi (spiraalse võrgu reaktsioonijõust, mis püüab ussülekandevõlli piki selle telge väljapoole lükata). Sügava soonega kuullaagrid ei ole ussülekandevõlli rakenduste jaoks piisavad, välja arvatud kõige kergemate koormuste korral. Nurkkontaktkuullaagrid või koonusrull-laagrid – fikseeritud ujukiga või selg-seljaga paigutusega kahesuunalise tõukejõu käsitlemiseks – on ussülekandevõlli õige spetsifikatsioon kõigis rakendustes peale kõige kergemate.

ussiülekande struktuur 1
ussiülekande struktuur 3

Ussivõlli aksiaalne tõukejõud – miks see on nii suur

Ussülekande puhul jaguneb hammaste kontaktjõud võrgusilma juures kolmeks igale võllile mõjuvaks komponendiks: tangentsiaalne (pöördemomenti tekitav), radiaalne (sammusilindriga risti olev eraldusjõud) ja aksiaalne (tõukejõud piki võlli telge). Kaldhammasratta paaris on aksiaalne tõukejõud tavaliselt 20–40% tangentsiaalsest jõust. Ussülekande puhul on see suhe põhimõtteliselt erinev ja ussvõlli jaoks palju rangem.

Ussivõlli jõu komponendid
Ussivõlli aksiaalne tõukejõud (=ratta tangentsiaaljõud)
Fa1 = Ft2 = 2T2 / d2
T2 = väljundmoment (Nm), d2 = ratta sammu läbimõõt (m)
Ussivõlli tangentsiaaljõud
Ft1 = 2T1 / d1
T1 = sisendmoment (Nm), d1 = ussi sammu läbimõõt (m)
Ussivõlli radiaaljõud
Fr1 = Fa2 = Ft2 x tan(alpha_n) / cos(lambda)
alfa_n = normaalrõhu nurk (20 kraadi), lambda = juhtnurk
Aksiaalse ja tangentsiaalse (ussivõlli) vaheline seos
Fa1 / Ft1 = ix d1 / d2 = i / q
Kui i=50 ja q=12: Fa1 = 50/12 × Ft1 = 4,17 × Ft1

Oluline tähelepanek: 50:1 suhtega ussülekande puhul (q=12) on ussvõllile mõjuv aksiaalne tõukejõud 4,17 korda tangentsiaaljõud ussivõllil. Kuna enamik insenere arvutab laagrikoormusi võlli pöördemomendi ja sammuraadiuse põhjal (mis annab tangentsiaaljõu), arvutavad nad tegelikust laagri aksiaalkoormusest ainult 24%. Ainult tangentsiaaljõu jaoks dimensioneeritud ussivõlli laager on aksiaalkoormuse jaoks 4 korda aladimensioneeritud. See on kõige levinum ussiülekandelaagri projekteerimisviga.

Laagritüübi valik — ussivõll vs rattavõll

Ussivõll — fikseeritud laager

Nurkkontaktkuullaagrid (paar, selg-seljaga)

Ussvõlli fikseeritud laager peab kandma nii radiaalset haardejõudu kui ka täielikku kahesuunalist aksiaalset tõukejõudu. Selg-seljaga (DB-paigutus) või vastamisi (DF-paigutus) paigaldatud nurkkontaktkuullaagrid tagavad selle kombineeritud koormustaluvuse. Kontaktnurk (tavaliselt 25–40 kraadi) määrab aksiaalse ja radiaalse kandevõime suhte – suurem kontaktnurk tagab suurema aksiaalse kandevõime. Enamiku ussvõlli rakenduste jaoks sobivad 30- või 40-kraadise kontaktnurgaga nurkkontaktlaagrid.

Ussivõll — ujuklaager

Sügava soonega kuullaager (ainult radiaalne, aksiaalselt vaba)

Ussvõlli mitte-tõukejõu otsas asuv ujuklaager kannab ainult võrgust tulevat radiaalkoormust ja võimalikku välist ülerippuvat koormust. See võimaldab võlli aksiaalset soojuspaisumist ilma aksiaalset survejõudu tekitamata. Ujukasendisse sobivad standardsed sügava soonega kuullaagrid, kuna siia ei edastata aksiaalset koormust. Ujuklaagri korpuse ava on tavaliselt mõõtmetelt selline, et see võimaldaks väikest vaba aksiaalset liikumist (0,3–0,8 mm), et kompenseerida soojuspaisumist.

Rattavõll — mõlemad laagrid

Sügavsoonega kuullaagrid või silindrilised rull-laagrid

Ussiratta võll kannab radiaalselt väljundmomenti ja võrgustiku reaktsioonijõudu (Fr2). Rattavõllile mõjuv aksiaalne jõud (Fa2) on võrdne Fr1-ga, mis on ussivõllile mõjuv radiaaljõud – tavaliselt väike võrreldes rattavõlli radiaalse kandevõimega. Enamikul juhtudel sobivad rattavõlli rakenduste jaoks standardsed sügava soonega kuullaagrid. Suure väljundmomendiga rakenduste (M8+ moodul, D3 töö) puhul võivad silindrilised rull-laagrid olla eelistatumad nende suurema radiaalse koormustaluvuse tõttu.

Ussivõll — välise koormuse lisamine

Kombineeritud laadimine: võrgusilma jõud + rihma/keti pinge

Kui ussivõlli ajab mootor kiilrihma või keti abil, lisab rihma/keti pinge võlli üleulatuvale osale radiaaljõu, mis võib ületada silmusvõrgu radiaaljõu. See väline jõud tuleb laagri koormuse arvutamiseks vektoriaalselt silmusvõrgu radiaaljõule liita. Rihma pinge mõjub rihma ulatusega risti; silmusvõrgu radiaaljõud mõjub piki võllidevahelist joont. Saadud jõud sõltub nendevahelisest nurgast. Halvimal juhul liida need lineaarselt: F_laager = F_rihm + F_radiaalvõrk.

Laagri eluea arvutamine — L10 tundi ussivõlli rakenduse puhul

ISO laagri eluea arvutus (L10 – eluiga, mille jooksul identsete laagrite 10% eeldatav väsimusrike) nõuab ekvivalentset dünaamilist laagrikoormust P, mis ühendab nurkkontaktlaagrite radiaal- ja aksiaalkomponendid.

L10 eluea arvutusjada
1. samm: Arvutage ekvivalentne dünaamiline laagrikoormus P
P = X x Fr + Y x Fa
X = radiaalne koormustegur, Y = aksiaalne koormustegur (laagrite kataloogist, sõltub Fa/C0 ja Fa/Fr suhtest), Fr = radiaalne laagrikoormus (N), Fa = aksiaalne laagrikoormus (N)
2. samm: Arvutage L10 põhieluiga miljonites pööretes
L10 = (C/P)^p
C = dünaamiline baaskoormus (N, laagrikataloogist), P = ekvivalentne dünaamiline koormus (N), p = 3 kuullaagrite puhul, 10/3 rulllaagrite puhul
3. samm: Teisenda töötundide arvuks
L10h = (L10 × 10^6) / (60 × n)
n = võlli kiirus p/min. Tulemuseks on L10 eluiga tundides
4. samm: rakendage elumuutmistegurit
Lnm = a1 × a_ISO × L10
a1 = töökindlustegur (a1=1 töökindluse puhul 90%, 0,53 95% puhul), a_ISO = süsteemi lähenemisviisi tegur, mis arvestab määrimist ja saastumist

Töönäide: 50:1 ussülekanne, 3 kW, sisendvõimsus 1450 p/min

Hammasratta geomeetria
z1=1, z2=50, m=4, d1=48mm, d2=200mm, lambda=1,52 kraadi, efektiivsus 62%
Väljundmoment
T2 = 3000 × 0,62 / (29,0 × pi/30) = 3000 × 0,62 / 3,036 = 612 Nm
Ussivõlli aksiaalne tõukejõud (Fa1)
Fa1 = 2T2/d2 = 2 × 612 / 0,200 = 6120 N
Ussivõlli tangentsiaaljõud (Ft1)
Ft1 = 2T1/d1 = 2 × (3000/3,036 × 0,62)/(0,048 × 2) = ??? Olgu T1=P/(omega1) = 3000/(1450 × 2pi/60) = 19,75 Nm; Ft1 = 2 × 19,75/0,048 = 823 N
Suhte kontroll: Fa1/Ft1
6120/823 = 7,4x — ussivõlli aksiaal on 7,4 korda tangentsiaalne
Ekvivalentne laagrikoormus 7210 nurkkontakti korral (selg-seljaga)
Fr=1200N (võrk + lint), Fa=6120N; kataloogist X=0,35, Y=0,57: P = 0,35×1200 + 0,57×6120 = 420 + 3488 = 3908 N
L10 eluiga (7210, C=32500N, n=1450 p/min)
L10 = (32500/3908)^3 = 578 miljonit pööret; L10h = 578e6/(60×1450) = 6644 tundi
Võrdlus sügava soonega 6210-ga (C=28100N, ainult radiaalne)
Valesti mõõdetud ainult radiaalse kandevõime jaoks: P_vale = Fr = 1200N; L10h_vale = (28100/1200)^3/(60×1450) = näiv 56 000 tundi — aga tegelik Fa=6120N koormab 6210 täielikult üle: 6210 aksiaalne kandevõime ~30% C0=16500N = 4950N — 6120N ületab selle

Viis levinud ussiülekande laagri spetsifikatsiooni viga

Viga Mis läheb valesti Õige lähenemine
Sügava soonega kuullaagrid ussivõllil DGBB suudab aksiaallaagrina käsitseda ainult 30% radiaalvõlli. Ussvõlli aksiaalvõll võib olla 4–7 korda radiaalne. Laagri ülekoormus aksiaalsuunas – killustiku väsimus nädalate kuni kuude jooksul. Nurkkontaktkuullaagrid (selg-seljaga paar) või koonusrull-laagrid fikseeritud (tõukejõu) laagri positsioonil.
Radiaalkoormuse korral rihma või keti pinge unustamine Kiilrihma pinge võlli üleulatuval pinnal võib olla radiaalselt 1500–4000 N. Kui seda ei arvestata, on laagri Fr oluliselt alahinnatud. Lisa rihma pingutusjõu vektor võrgu radiaaljõule. Halvima stsenaariumi korral kasuta pingul ja lõtva poole rihma pingutussummat.
Mõlema ussivõlli laagri mõõtmete määramine fikseeritud laagriteks Ussvõlli kaks fikseeritud laagrit loovad aksiaalse pinge, mis takistab soojuspaisumist. Võlli kuumenedes eelkoormatakse mõlemad laagrid aksiaalselt – see kiirendab väsimust. Üks fikseeritud (tõukelaager) + üks ujuvalaager. Ujuklaager võimaldab aksiaalset soojuspaisumist.
Laagri koormuse hindamiseks kasutatakse kataloogi pöördemomendi nimiväärtust Kataloogi väljundmomendi nimiväärtus on nimiväärtusega pöördemoment nimitingimustel. Tegelikud tipp-pöördemomendid (käivitamisel, ülekoormusel) võivad olla 2–3 korda suuremad ja tekitada proportsionaalselt suuremaid laagrikoormusi. Arvutage laagri koormus tipp-töömomendi (töömoment x töötegur) korral, mitte kataloogi nimimomendi korral.
Laagri tüübi ignoreerimine rikkis laagri asendamisel Valesti spetsifikatsiooniga rikkis laager puruneb uuesti sama vale spetsifikatsiooniga asenduse korral. Samasuguse asendamine jäädvustab projekteerimisvea. Rikkega laagri vahetamisel veenduge enne asenduslaagri tellimist, et algne spetsifikatsioon oli õige. Kui rike tekkis enneaegselt, võib algne spetsifikatsioon olla rikke algpõhjuseks.

Täppistöötlus usaldusväärse võlli ja laagri jõudluse tagamiseks

Silindrilise ussiratta struktuur 1 ussiülekande struktuur 4
ussiülekande töökoda 5 ussiülekande töökoda 6

Korea Ever-Power

Laagri koormusandmetega tooted õige laagri valiku jaoks

Ussülekande komplekt -- koos võlli koormuse arvutusandmetega
Laagri koormuse andmed kaasatud / ussivõlli jõud
Ussülekande komplekt – koos võlli koormuse arvutusandmetega
Korea Ever-Power esitab võlli laagrite koormuse andmed osana spetsifikatsiooni kinnitusest iga ussiülekandekomplekti tellimuse puhul, mille puhul klient märgib, et nad projekteerivad laagrite paigutust. Laagri koormuse andmed sisaldavad: ussivõlli aksiaalset tõukejõudu (Fa1 = Ft2 = 2T2/d2 nimipöördemomendil ja tipppöördemomendil); ussivõlli radiaalset koormust võrgustiku tangentsiaalsetest ja radiaalsetest jõududest; ja ussivõlli geomeetria kinnitust (d1, d2, juhtnurk), mis on vajalik laagri koormuse arvutamiseks. Need andmed ei ole standardne saatedokumentatsioon – need esitatakse tellimuse esitamisel nõudmisel. Laagri koormuse andmete taotlemiseks lisage need spetsifikatsioonipäringusse. Korea Ever-Power ei täpsusta kliendi laagrite paigutust – laagrite valik jääb kliendi projekteerimisvastutuseks –, kuid meie käigukomplekti geomeetriast saadud laagri koormuse andmed on selle valiku toetamiseks esitatud.

Vaata / Taotle

Dupleks-ussülekande komplekt -- laagrikriitiline rakendus
Nurklaagriga ühilduv / täpne võlli geomeetria
Dupleks-ussülekande komplekt — laagrikriitiline rakendus
Robotliigenditega ajamite, täppispositsioneerijate ja jälgimissüsteemide puhul, kus ussivõlli laagrite paigutus on konstrueeritud nii kandevõime kui ka minimaalse läbipainde jaoks kombineeritud koormuse korral, pakub dupleks-ussiülekande komplekt täiendavat eelist: reguleeritava lõtku funktsioon võimaldab laagri eelkoormust hammasratta lõtkust eraldi optimeerida. Standardsete ussiülekande paigutuste puhul muudab laagri kliirensi vähendamine (laagrite eelpingutamine jäikuse saavutamiseks) näivat lõtku, kuna laagri läbipainde aitab kaasa positsiooniveale. Dupleks-uss lahutab need kaks parameetrit: laagrite paigutus on jäikuse jaoks optimeeritud; hammasratta lõtku reguleeritakse eraldi sihtväärtusele. Laagri koormuse arvutamiseks vajalik võlli geomeetria (d1, juhtnurk, külgprofiil) on esitatud iga dupleks-ussiülekande komplekti tarnedokumentatsioonis.

Vaata / Taotle

Laagrikoormuse analüüs ja spetsifikatsiooni ülevaade
Laagrivaliku konsultatsioon / rakenduste tugi
Laagrikoormuse analüüs ja spetsifikatsiooni ülevaade
Insenerimeeskondadele, kes projekteerivad ussiülekandesüsteeme, kus laagrite valik on kriitilise tähtsusega projekteerimisparameeter – robotliited läbipaindespetsifikatsioonidega, suure tsükliga automatiseerimissüsteemid laagrite eluea eesmärkidega ja ehitusseadmed, kus laagrite rike on ohutuskriitiline sündmus – pakub Korea Ever-Power rakendustehnika teenuse osana laagrite koormusanalüüsi ülevaadet. Esitage oma käigukasti spetsifikatsioon, sisendvõimsus, mootori kiirus, paigalduskonfiguratsioon, välised koormused (rihma pinge, keti koormus, sidestusjõud) ja laagrite soovitud kasutusiga tundides. Korea Ever-Power arvutab ussivõlli ja rattavõlli laagrite jõud, määrab vajaliku laagritüübi ja paigutuse ning annab iga laagripositsiooni jaoks ekvivalentse dünaamilise koormuse P, et teie meeskond saaks teie valitud laagrikataloogi alusel L10 eluea arvutuse lõpule viia. See teenus on tasuta Korea Ever-Powerile esitatud tellimuste ja tõsiste projekteerimisalaste päringute puhul.

Vaata / Taotle

Laagri KKK

Ussülekande laagri valik — küsimused mehaanikainseneridelt

Minu ussivõlli ajab kaldhammasratas, mitte rihm. Kas see muudab välise radiaalkoormuse arvutust?+

Jah. Kaldhammasratta sisend lisab ussivõllile radiaaljõu, aga see lisab ka aksiaaljõu. Kaldhammasratta tangentsiaaljõud Ft_hel mõjub võrgusilmale tangentsiaalselt ja aitab kaasa ussivõlli radiaalkoormusele. Kaldhammasratta aksiaaljõud Fa_hel mõjub ussivõllile aksiaalselt, lisades või vähendades ussivõlli aksiaalset tõukejõudu Fa1, olenevalt kaldhammasratta spiraali käest. Samakäeliste kruvikeermete korral jõud liidetakse; vastaskäeliste kruvikeermete korral lahutatakse. Enne fikseeritud laagri aksiaalkandevõime valimist kontrollige alati kombineeritud aksiaaljõu märki. Kaldhammasratta sisend, mille spiraali käsi on sama kui ussi keermel, võib ussivõlli koguaksiaalkoormust oluliselt suurendada.

Kas ma saan ussivõlli fikseeritud laagri jaoks kasutada nurkkontakt-kuullaagrite asemel koonusrull-laagreid?+

Jah, ja raskeveokite ussiajamite (D3-D4, suur väljundmoment) puhul eelistatakse fikseeritud laagripositsiooni korral sageli koonusrull-laagreid nurkkuullaagritele. Koonusrull-laagritel on suurem radiaalne ja aksiaalne kandevõime kui sama läbimõõduga nurkkuullaagritel ning need sobivad paremini saastunud keskkondadesse, kuna rull-kontakt tekitab tahkete osakeste saastumisele suurema veereelemendi koormuse kui kuul-kontakt. Koonusrull-laagri paigaldamisel tuleb seadistada eelkoormus või töölõtk – see on keerulisem paigaldusprotseduur kui selg-selja paigutusega nurkkuullaagritel, kuid pakub nõudlike rakenduste jaoks paremat kandevõimet ja vastupidavust.

Mul on ussülekandega ajam, mille sisendiks on kiilrihm. Kuidas arvutada rihma pingutusjõudu laagri koormuse arvutamiseks?+

Kiilrihma efektiivne pinge (jõud, mis tekitab pöördemomenti) võrdub mootori pöördemomendi jagatisega rihmaratta raadiusega: F_effective = T_motor / r_pulley. Võllile radiaalselt rakendatav rihma kogupinge on pingestatud poole pinge T1 ja lõtkupoolse pinge T2 vektorsumma: F_belt = T1 + T2. Kiilrihmaülekande puhul T1/T2 = e^(mu_V x teeta), kus mu_V on kiilrihma hõõrdetegur (~0,4–0,5) ja teeta on mähkimisnurk. Laagri koormuse arvutamise konservatiivne lähend: F_belt = 2,5 x F_effective normaalselt pingutatud kiilrihma ajami korral. See rihma jõud mõjub radiaalselt rihma keskjoone asukohas võllil, lisades radiaalvõrgu jõule. Laagri arvutamiseks kasutatav kombineeritud radiaaljõud Fr_total on F_belt ja Fr_mesh vektorsumma, mis sõltub nendevahelisest nurgast.

Kui kaua peaksid korralikult konstrueeritud ussiülekande laagrid vastu pidama?+

Õige laagrivaliku korral (ussivõlli nurkkontaktkuullaagrid, õige kombineeritud koormuse arvutus, õige paigalduskorraldus) peaks laagri L10 eluiga olema sama või pikem kui hammasratta kasutusiga – tööstuslike ajamite puhul tavaliselt 15 000–30 000 tundi. Kui laagri eluiga on hammasratta elueast oluliselt lühem, on laagri spetsifikatsioon vale või paigaldus vale. Praktikas on ussiülekandega ajamite laagririkked peaaegu alati tingitud ühest kolmest põhjusest: vale laagritüüp (DGBB, kus on vaja nurkkontakti), vale koormuse arvutus (välised koormused ei ole arvesse võetud) või vale paigaldus (mõlemad laagrid on fikseeritud, mis tekitab termilise piirangu). Õigesti spetsifikatsiooniga ja paigaldatud laagrit ussiülekandes ei tohiks hammasratta kasutusea jooksul plaanipäraselt vahetada.

Milline on õige eelkoormus ussvõllile selg-seljaga paigaldatud nurkkontaktkuullaagrite puhul?+

Eelkoormuse suurus sõltub laagri suurusest, koormustingimustest ja kiirusest. Üldine juhis: keskmine eelkoormus (tavaliselt 1-3% põhilise dünaamilise koormusklassiga C) tööstuslike ussülekandeajamite puhul normaalkiirusel (ussivõll 500-1500 p/min). Kerge eelkoormus kiiretel ajamitel (ussivõll üle 1500 p/min), et vältida liigset kuumenemist laagri veeremiskontaktist eelkoormuse all. Suur eelkoormus suure jäikuse nõuete korral (täppisrobotite liigendid, positsioneerimissüsteemid), kus võlli läbipaine koormuse all tuleb minimeerida. Eelkoormust saab rakendada laagri vahetükkide kaudu sisemiste rõngaste vahel, vedruseibide kaudu või kinnitusmutri pöördemomendi kaudu. Konkreetse laagri tähistuse ja võlli kiiruse kohta vaadake laagri tootja eelkoormuse tabelit.

Mu ussülekanne teeb mürinat, mis muutub koos võlli kiirusega, aga ei ole ühendussagedusel. Kas see võib olla laagri probleem?+

Jah, peaaegu kindlasti. Ussülekande laagrimüra erineb hammasratta hambumismürast: laagrimüra tekitab tavaliselt lairiba mürinat või susisemist, mis suureneb kiirusega, mitte aga hammasratta hambumisprobleemide tekitatud toonmüra hambumissagedusel ja selle harmoonilistel. Eristamiseks: arvutage hambumissagedus (ussvõlli RPM x z1 / 60 Hz). Kui domineeriv mürasagedus järgib võlli kiirust, kuid EI OLE hambumissagedusel ega selle harmoonilistel, tuleneb müra laagrite veeremi kokkupuutest, mitte hammasratta hambumisest. Spetsiifilised laagri defektide sagedused (sisemise laagrirõnga BPFI, välimise laagrirõnga BPFO, veeremi elemendi BSF) saab arvutada laagri geomeetriast, kui see on olemas, mis annab veelgi täpsema identifitseerimise.

Millist laagrite paigutust peaksin vertikaalse ussivõlli puhul kasutama (mootor ülal, väljundvõll all)?+

Ussvõlli vertikaalne orientatsioon muudab gravitatsioonikomponendi suunda võlli telje suhtes. Vertikaalses orientatsioonis mõjub ussvõlli raskus võlli telje suhtes allapoole – suurendades alumise laagri aksiaalkoormust ja potentsiaalselt vähendades ülemise laagri koormust. Vertikaalsete võllide puhul peab alumine laager olema fikseeritud (tõukelaager), mis on võimeline kandma nii ussvõrgu aksiaalset tõukejõudu Fa1 kui ka allapoole mõjuvat võlli raskuskomponenti. Ülemine laager on ujuklaager. Veenduge, et võlli raskuse gravitatsioonikomponent on kaasatud alumise fikseeritud laagri aksiaalkoormuse arvutamisse. Mooduli M5 ussvõlli puhul võib võlli kaal olla 3–8 kg – tekitades gravitatsioonist 30–80 N aksiaalkoormuse, mis on väike võrreldes tüüpiliste mitme kN tõukejõududega, kuid see tuleks kinnitada.

Kuidas ma saan määrata võlli õla ja korpuse ava nurkkontaktlaagri õigeks paigaldamiseks?+

Selg-seljaga paigaldatud nurkkontaktkuullaagrite puhul on õige istumise tagamiseks vaja täpseid võlli õlamõõtmeid ja korpuse ava tingimusi. Kriitilised parameetrid: võlli õla kõrgus peaks olema laagri sisemise rõnga kõrgusest vahemikus 50% kuni 80%, et tagada piisav kontaktpind ilma veeremite segamiseta. Võlli õla läbimõõt ei tohi ületada sisemise rõnga välisserva läbimõõtu. Korpuse ava tolerants peaks pöörleva võlli sisemise rõnga koormuse korral olema H7 (mis kehtib ussvõlli kohta), pakkudes väikest takistust, et vältida sisemise rõnga pöörlemist võllil koormuse all. Korpuse välisrõngas: tolerants K7 fikseeritud laagrite puhul, H7 või J7 ujuvlaagrite puhul. Ussvõlli laagrite määrdetäidis: 1/3 kuni 1/2 vabast ruumist laagri korpuse õõnsuses, suurem kogus põhjustab viskoosse loksumise tõttu ülekuumenemist.

Hankige oma ussiülekande rakenduse jaoks laagrikoormuse andmed

Määrake sisendvõimsus, mootori kiirus, ülekandearv, kinnituskonfiguratsioon ja välised koormused. Korea Ever-Power pakub laagri koormuse andmeid (ussivõlli aksiaalne tõukejõud, radiaalne koormus mõlemas laagripositsioonis), et toetada teie laagri valiku arvutusi.

Toimetaja: Cxm

Meie tehase VR-tuur

MÄRGISELDID:Ussivarustus | ussikäigu uss