{"id":1933,"date":"2026-04-09T05:59:17","date_gmt":"2026-04-09T05:59:17","guid":{"rendered":"https:\/\/wormwheelgear.top\/?p=1933"},"modified":"2026-04-09T05:59:17","modified_gmt":"2026-04-09T05:59:17","slug":"worm-gear-thermal-management-calculating-equilibrium-temperature-identifying-thermal-limit-and-specifying-cooling","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/worm-gear-thermal-management-calculating-equilibrium-temperature-identifying-thermal-limit-and-specifying-cooling\/","title":{"rendered":"Gestion thermique des engrenages \u00e0 vis sans fin\u00a0\u2014 Calcul de la temp\u00e9rature d\u2019\u00e9quilibre, identification de la limite thermique et sp\u00e9cification du refroidissement"},"content":{"rendered":"
\n
\n

\"\"<\/p>\n

<\/div>\n<\/div>\n
<\/div>\n
\n

Collection de guides pratiques \u00b7 Ing\u00e9nierie thermique<\/p>\n

Engrenage \u00e0 vis sans fin Gestion thermique<\/span> \u2014 Calcul de la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre, identification de la limite thermique et sp\u00e9cification du refroidissement<\/h1>\n

Chaque r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin poss\u00e8de des caract\u00e9ristiques thermiques et m\u00e9caniques. La plupart des ing\u00e9nieurs se concentrent sur l'aspect m\u00e9canique. Le r\u00e9ducteur qui a surchauff\u00e9 en \u00e9t\u00e9 respectait les sp\u00e9cifications m\u00e9caniques, mais fonctionnait au-del\u00e0 de sa temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre thermique sans que personne n'ait calcul\u00e9 le bilan thermique.<\/p>\n

Cadre de calcul thermique<\/span>Formule de la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre<\/span>Comparaison des m\u00e9thodes de refroidissement<\/span>Impact de la viscosit\u00e9 de l'huile<\/span><\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n
\n
\u2699 Korea Ever-Power Worm Gear Co., Ltd, Ansan-si, Gyeonggi-do, Cor\u00e9e du Sud, sales@wormwheelgear.top<\/div>\n<\/div>\n
\n

Le trajet qui a \u00e9chou\u00e9 en \u00e9t\u00e9 mais pas en hiver<\/h2>\n

Une imprimerie cor\u00e9enne a install\u00e9 un nouveau r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin sur un syst\u00e8me de manutention de rouleaux en octobre. Le r\u00e9ducteur a fonctionn\u00e9 sans incident de novembre \u00e0 f\u00e9vrier. \u00c0 la mi-juillet, durant la semaine la plus chaude de l'ann\u00e9e, il a commenc\u00e9 \u00e0 faire du bruit et \u00e0 chauffer. En ao\u00fbt, il est tomb\u00e9 en panne suite \u00e0 l'usure des flancs du filetage de la vis sans fin. Le r\u00e9ducteur avait \u00e9t\u00e9 correctement dimensionn\u00e9 pour la charge m\u00e9canique. En revanche, ses caract\u00e9ristiques thermiques n'avaient jamais \u00e9t\u00e9 calcul\u00e9es.<\/p>\n

Conditions de fonctionnement en octobre\u00a0: temp\u00e9rature ambiante de 18\u00a0\u00b0C, temp\u00e9rature d\u2019\u00e9quilibre du carter d\u2019environ 52\u00a0\u00b0C. En juillet\u00a0: temp\u00e9rature ambiante de 34\u00a0\u00b0C (salle des machines non ventil\u00e9e), temp\u00e9rature d\u2019\u00e9quilibre du carter d\u2019environ 75\u00a0\u00b0C. \u00c0 75\u00a0\u00b0C, l\u2019huile min\u00e9rale ISO VG 460 pr\u00e9sentait une viscosit\u00e9 inf\u00e9rieure \u00e0 100\u00a0cSt, insuffisante pour l\u2019\u00e9paisseur de film EHD requise \u00e0 cette vitesse de glissement. Le variateur \u00e9tait dimensionn\u00e9 m\u00e9caniquement pour la charge en toutes saisons. Son dimensionnement thermique \u00e9tait limit\u00e9 \u00e0 l\u2019hiver.<\/p>\n

Le calcul thermique est simple\u00a0: il ne n\u00e9cessite que quatre param\u00e8tres et dix minutes de calcul. Ce guide pr\u00e9sente les \u00e9tapes n\u00e9cessaires au calcul de la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre du bo\u00eetier, \u00e0 la v\u00e9rification du fonctionnement du disque dur dans ses limites thermiques et, le cas \u00e9ch\u00e9ant, \u00e0 la mise \u00e0 niveau appropri\u00e9e du syst\u00e8me de refroidissement ou de l'huile.<\/p>\n

\n
\"\"<\/div>\n
\"\"<\/div>\n<\/div>\n
\n

\u00c9tape 1\u00a0: Calcul de la chaleur g\u00e9n\u00e9r\u00e9e et des pertes de puissance dans l\u2019engr\u00e8nement.<\/h2>\n

Un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin est un dispositif de transmission de puissance peu efficace compar\u00e9 \u00e0 d'autres types d'engrenages. Entre 25% et 50% de la puissance absorb\u00e9e est convertie en chaleur au niveau du contact d'engr\u00e8nement. Cette chaleur doit \u00eatre \u00e9vacu\u00e9e en continu vers l'environnement ambiant \u00e0 travers la surface du carter. Si la production de chaleur exc\u00e8de la capacit\u00e9 d'\u00e9vacuation, la temp\u00e9rature du carter augmente jusqu'\u00e0 ce qu'un nouvel \u00e9quilibre soit atteint, ou jusqu'\u00e0 la d\u00e9faillance du syst\u00e8me de lubrification.<\/p>\n

\n
Formule de g\u00e9n\u00e9ration de chaleur<\/div>\n
Q_loss (W) = P_input (W) x (1 \u2013 eta)<\/div>\n
P_entr\u00e9e = puissance \u00e0 l'arbre moteur (W) = puissance nominale du moteur x facteur de charge<\/span>
\n\u00eata = rendement m\u00e9canique de l'engrenage \u00e0 vis sans fin (d\u00e9cimal) = tan(lambda) \/ tan(lambda + rho-prime)<\/span>
\nExemple\u00a0: Puissance absorb\u00e9e de 3\u00a0kW pour un rendement de 60%\u00a0: Q_loss = 3\u00a0000 \u00d7 (1 \u2013 0,60) = 1\u00a0200\u00a0W de g\u00e9n\u00e9ration de chaleur continue<\/span>
\n\u00c0 un rendement de 75%\u00a0: Q_loss = 3\u00a0000 x (1 \u2013 0,75) = 750 W \u2014 37% g\u00e9n\u00e8rent moins de chaleur pour une m\u00eame puissance.<\/span><\/div>\n<\/div>\n

Le rendement n'est pas fixe\u00a0; il varie en fonction de la viscosit\u00e9 du lubrifiant (qui varie elle-m\u00eame avec la temp\u00e9rature), ce qui explique l'auto-entretien du probl\u00e8me thermique. Au d\u00e9marrage \u00e0 froid, la viscosit\u00e9 de l'huile est \u00e9lev\u00e9e et le rendement est mod\u00e9r\u00e9 (par exemple, avec une huile 60%). \u00c0 mesure que le carter chauffe, la viscosit\u00e9 de l'huile diminue, l'\u00e9paisseur du film lubrifiant se r\u00e9duit, le coefficient de frottement augmente, le rendement chute encore (peut-\u00eatre jusqu'\u00e0 une huile 55%) et la chaleur d\u00e9gag\u00e9e passe de 1\u00a0200\u00a0W \u00e0 1\u00a0350\u00a0W. C'est la boucle de r\u00e9troaction thermique d\u00e9crite dans le document. guide d'efficacit\u00e9 (B4)<\/a>C\u2019est pourquoi les calculs thermiques doivent \u00eatre effectu\u00e9s \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement, et non \u00e0 la temp\u00e9rature ambiante.<\/p>\n

\n

\u00c9tape 2 : Calculer la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre du logement<\/h2>\n

Le bo\u00eetier atteint l'\u00e9quilibre thermique lorsque la chaleur g\u00e9n\u00e9r\u00e9e est \u00e9gale \u00e0 la chaleur \u00e9vacu\u00e9e par sa surface. La temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre d\u00e9pend des pertes thermiques, du coefficient de transfert thermique et de la surface du bo\u00eetier.<\/p>\n

\n
\u00c9quations d'\u00e9quilibre thermique<\/div>\n
\n
Rejet de chaleur (convection naturelle)<\/div>\n
Q_rejet (W) = hx A_logement x (T_logement \u2013 \u200b\u200bT_ambiant)<\/div>\n
h = coefficient de transfert thermique par convection = 10-15 W\/m2K (convection naturelle), 25-40 W\/m2K (air forc\u00e9)<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u00c9tat d'\u00e9quilibre<\/div>\n
Q_perte = Q_rejet<\/div>\n
Lorsque cette \u00e9quation est satisfaite, la temp\u00e9rature est stable.<\/div>\n<\/div>\n
\n
R\u00e9solution du probl\u00e8me de temp\u00e9rature du logement<\/div>\n
T_logement = T_ambiant + Q_perte \/ (h x A_logement)<\/div>\n
Il s'agit de la temp\u00e9rature de surface du bo\u00eetier en r\u00e9gime permanent<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

Exemple de calcul\u00a0: puissance absorb\u00e9e de 3\u00a0kW, rendement 60\u00a0TP3T, pertes Q = 1\u00a0200\u00a0W. Surface du carter A = 0,08\u00a0m\u00b2 (carter typique d\u2019un petit engrenage \u00e0 vis sans fin). Convection naturelle h = 12\u00a0W\/m\u00b2K. Temp\u00e9rature ambiante\u00a0: 25\u00a0\u00b0C. T_bo\u00eetier = 25 + 1\u00a0200 \/ (12 \u00d7 0,08) = 25 + 1\u00a0250 = 1\u00a0275\u00a0\u00b0C \u2014 r\u00e9sultat manifestement erron\u00e9, car la formule n\u2019est valable que pour la surface de refroidissement, et non pour la surface totale du carter. En pratique, la surface de rayonnement effective repr\u00e9sente g\u00e9n\u00e9ralement 60 \u00e0 80\u00a0% de la surface totale du carter. En recalculant avec une surface effective de 0,06\u00a0m\u00b2\u00a0: T = 25 + 1\u00a0200 \/ (12 \u00d7 0,06) = 25 + 1\u00a0667 \u2014 r\u00e9sultat toujours manifestement probl\u00e9matique. Interpr\u00e9tation correcte\u00a0: ce disque ne peut pas dissiper 1\u00a0200\u00a0W par convection naturelle dans un bo\u00eetier de 0,08\u00a0m\u00b2. Un refroidissement forc\u00e9 ou une configuration de disque plus efficace est n\u00e9cessaire.<\/p>\n

\n

La r\u00e8gle thermique empirique :<\/strong> Un carter d'engrenage \u00e0 vis sans fin \u00e0 convection naturelle peut dissiper environ 6 \u00e0 10 W par m\u00e8tre carr\u00e9 de surface et par degr\u00e9 Celsius d'\u00e9l\u00e9vation de temp\u00e9rature au-dessus de la temp\u00e9rature ambiante. Un carter de 0,08 m\u00b2 soumis \u00e0 une \u00e9l\u00e9vation de temp\u00e9rature de 50 \u00b0C peut dissiper 0,08 \u00d7 8 \u00d7 50 = 32 W. Si vos pertes thermiques d\u00e9passent sensiblement cette valeur, un refroidissement forc\u00e9 ou un variateur \u00e0 rendement plus \u00e9lev\u00e9 est n\u00e9cessaire. Pour une perte de chaleur de 1\u00a0200 W, l'\u00e9l\u00e9vation de temp\u00e9rature requise pour la dissiper naturellement serait de 1\u00a0200 \/ (0,08 \u00d7 8) = 1\u00a0875 degr\u00e9s, ce qui est physiquement impossible. Le variateur n\u00e9cessite un refroidissement forc\u00e9 ou un carter beaucoup plus grand.<\/p>\n<\/div>\n

\n

Facteurs qui augmentent ou diminuent la temp\u00e9rature de fonctionnement<\/h2>\n
\n
\n
\n

Rapport de transmission \/ Angle d'attaque<\/h4>\n

+<\/span><\/p>\n<\/div>\n

Un rapport de r\u00e9duction \u00e9lev\u00e9 (un seul spire \u00e0 50:1) implique un angle d'h\u00e9lice faible, un faible rendement et donc une production de chaleur accrue. \u00c0 rapport de r\u00e9duction \u00e9gal, une vis sans fin \u00e0 plusieurs spires offre un angle d'h\u00e9lice plus important, un meilleur rendement et donc une production de chaleur r\u00e9duite. Si la dissipation thermique est une contrainte, le choix d'une vis sans fin \u00e0 plusieurs spires est primordial.<\/p>\n<\/div>\n

\n
\n

Vitesse de fonctionnement<\/h4>\n

-\/+<\/span><\/p>\n<\/div>\n

Une vitesse de rotation plus \u00e9lev\u00e9e de la vis sans fin augmente la vitesse de glissement au niveau de l'engr\u00e8nement, ce qui favorise un r\u00e9gime de lubrification \u00e9lectrohydrodynamique (EHD) (friction r\u00e9duite, rendement accru). Cependant, une vitesse plus \u00e9lev\u00e9e implique \u00e9galement un plus grand nombre de cycles d'engr\u00e8nement par unit\u00e9 de temps, ce qui peut accro\u00eetre la production de chaleur par unit\u00e9 de temps. La capacit\u00e9 thermique varie en fonction de la vitesse.<\/p>\n<\/div>\n

\n
\n

Viscosit\u00e9 de l'huile<\/h4>\n

–<\/span><\/p>\n<\/div>\n

Une viscosit\u00e9 plus faible am\u00e9liore le d\u00e9veloppement du film EHD \u00e0 haute vitesse, ce qui r\u00e9duit le coefficient de frottement et donc la production de chaleur. Cependant, une viscosit\u00e9 trop faible ne permet pas une s\u00e9paration ad\u00e9quate des surfaces \u00e0 basse vitesse\u00a0; le r\u00e9gime de lubrification mixte entra\u00eene alors un frottement plus important. Une viscosit\u00e9 adapt\u00e9e aux conditions de fonctionnement minimise la production de chaleur.<\/p>\n<\/div>\n

\n
\n

Huile PAO vs huile min\u00e9rale<\/h4>\n

-8 \u00e0 -15 \u00b0C<\/span><\/p>\n<\/div>\n

L'huile PAO poss\u00e8de un indice de viscosit\u00e9 sup\u00e9rieur \u00e0 150, contre 90 \u00e0 100 pour l'huile min\u00e9rale. \u00c0 temp\u00e9rature de fonctionnement, une huile PAO de m\u00eame grade ISO VG conserve une viscosit\u00e9 plus \u00e9lev\u00e9e, assurant une meilleure lubrification. De plus, son coefficient de frottement est l\u00e9g\u00e8rement inf\u00e9rieur (gr\u00e2ce \u00e0 une meilleure protection des parois du film lubrifiant). Le passage d'une huile min\u00e9rale \u00e0 une huile PAO permet de r\u00e9duire la temp\u00e9rature de fonctionnement de 5 \u00e0 15 \u00b0C.<\/p>\n<\/div>\n

\n
\n

Surface habitable<\/h4>\n

–<\/span><\/p>\n<\/div>\n

Un carter plus grand offre une plus grande surface de dissipation thermique, ce qui abaisse la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre. Pour un variateur atteignant sa limite thermique, un carter plus grand (m\u00eame engrenage, carter plus grand) peut r\u00e9soudre le probl\u00e8me thermique sans autre modification. Des r\u00e9ducteurs \u00e0 vis sans fin avec carters \u00e0 ailettes \u00e9tendues sont disponibles.<\/p>\n<\/div>\n

\n
\n

Temp\u00e9rature ambiante<\/h4>\n

+<\/span><\/p>\n<\/div>\n

La temp\u00e9rature ambiante contribue directement \u00e0 la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre du bo\u00eetier (T_bo\u00eetier = T_ambiant + \u0394T). Un variateur fonctionnant correctement en hiver peut tomber en panne en \u00e9t\u00e9 s'il a \u00e9t\u00e9 con\u00e7u pour une temp\u00e9rature ambiante de 20 \u00b0C et que la temp\u00e9rature ambiante estivale atteint 38 \u00b0C\u00a0: la marge de \u0394T est alors \u00e9puis\u00e9e par l'augmentation de la temp\u00e9rature ambiante.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

M\u00e9thodes de refroidissement\u00a0\u2014 Capacit\u00e9, co\u00fbt et conditions d\u2019utilisation<\/h2>\n
\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
M\u00e9thode de refroidissement<\/th>\nAugmentation du rejet de chaleur<\/th>\nCo\u00fbt de mise en \u0153uvre<\/th>\nComplexit\u00e9<\/th>\nId\u00e9al pour<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Convection naturelle (surface du logement)<\/td>\nLigne de base<\/td>\nAucun \u2014 approvisionnement standard<\/td>\nN\u00e9ant<\/td>\nTous les disques durs \u2014 toujours la premi\u00e8re consid\u00e9ration<\/td>\n<\/tr>\n
Passez \u00e0 l'huile synth\u00e9tique PAO<\/td>\n15-25% r\u00e9duction de la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur.<\/td>\nFaible \u2014 co\u00fbt de la vidange d'huile seulement<\/td>\nN\u00e9ant<\/td>\nDisques fonctionnant de 5 \u00e0 15 \u00b0C au-dessus de la temp\u00e9rature cible<\/td>\n<\/tr>\n
Vers \u00e0 d\u00e9marrage multiple (efficacit\u00e9 accrue)<\/td>\n20-40% r\u00e9duction de la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur.<\/td>\nMoyen \u2014 changement de vitesse<\/td>\nModification de conception<\/td>\nEntra\u00eenements \u00e0 la limite thermique ; am\u00e9lioration de l'efficacit\u00e9 principale<\/td>\n<\/tr>\n
Ventilateur de refroidissement \u00e0 air puls\u00e9 sur le bo\u00eetier<\/td>\nRejet 2 \u00e0 4 fois sup\u00e9rieur \u00e0 la convection naturelle<\/td>\nMoyen \u2014 ventilateur + support<\/td>\nFaible \u2014 puissance du ventilateur<\/td>\nEntra\u00eenements avec g\u00e9n\u00e9ration de chaleur excessive 20-50%<\/td>\n<\/tr>\n
Serpentin de refroidissement d'huile (eau ou air)<\/td>\nRejet 5 \u00e0 10 fois sup\u00e9rieur \u00e0 la convection naturelle<\/td>\nHaut \u2014 tuyauterie, \u00e9changeur de chaleur<\/td>\nMoyen \u2014 entretien requis<\/td>\nEntra\u00eenements haute puissance ; service industriel continu<\/td>\n<\/tr>\n
Logements plus grands \/ logements \u00e0 ailettes<\/td>\nZone de rejet 1,5 \u00e0 2 fois sup\u00e9rieure<\/td>\nMoyen \u2014 changement de logement<\/td>\nFaible<\/td>\nEntra\u00eenements avec un l\u00e9ger exc\u00e8s de chaleur\u00a0; lorsque l\u2019espace le permet<\/td>\n<\/tr>\n
Syst\u00e8me de circulation d'huile avec refroidisseur<\/td>\nCapacit\u00e9 de rejet multipli\u00e9e par 10 \u00e0 20<\/td>\nHaut \u2014 pompe, r\u00e9servoir, refroidisseur<\/td>\nHaut \u2014 circuit d'huile complet<\/td>\nEntra\u00eenements de tr\u00e8s haute puissance ; r\u00e9ducteurs \u00e0 vis sans fin ferm\u00e9s<\/td>\n<\/tr>\n
temp\u00e9rature ambiante plus basse<\/td>\nSoustraction directe \u00e0 partir de l'\u00e9quilibre<\/td>\nVariable \u2014 CVC si n\u00e9cessaire<\/td>\nFaible<\/td>\nTous les lecteurs \u2014 souvent la premi\u00e8re action la plus simple<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n
\n

Viscosit\u00e9 de l'huile \u00e0 temp\u00e9rature de fonctionnement \u2014 La variable critique<\/h2>\n

Les performances thermiques d'un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin d\u00e9pendent essentiellement de la viscosit\u00e9 de l'huile \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement, et non \u00e0 temp\u00e9rature ambiante. Sp\u00e9cifier une huile min\u00e9rale ISO VG 460 en se basant sur sa viscosit\u00e9 \u00e0 40 \u00b0C (460 cSt) ne refl\u00e8te pas fid\u00e8lement les performances r\u00e9elles de l'huile \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement \u00e0 l'int\u00e9rieur du carter.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Type\/qualit\u00e9 d'huile<\/th>\nViscosit\u00e9 \u00e0 40 \u00b0C<\/th>\nViscosit\u00e9 \u00e0 60 \u00b0C<\/th>\nViscosit\u00e9 \u00e0 80 \u00b0C<\/th>\nIndice de viscosit\u00e9<\/th>\nPlage de mesure appropri\u00e9e<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Min\u00e9ral ISO VG 220<\/td>\n220 cSt<\/td>\n85 cSt<\/td>\n38 cSt<\/td>\n~95<\/td>\nBo\u00eetier pour une temp\u00e9rature ambiante jusqu'\u00e0 55 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Min\u00e9ral ISO VG 460<\/td>\n460 cSt<\/td>\n155 cSt<\/td>\n65 cSt<\/td>\n~95<\/td>\nBo\u00eetier pour une temp\u00e9rature ambiante jusqu'\u00e0 65 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Min\u00e9ral ISO VG 680<\/td>\n680 cSt<\/td>\n215 cSt<\/td>\n90 cSt<\/td>\n~95<\/td>\nBo\u00eetier pour temp\u00e9rature ambiante jusqu'\u00e0 70 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
PAO ISO VG 220 (VI=155)<\/td>\n220 cSt<\/td>\n110 cSt<\/td>\n58 cSt<\/td>\n155<\/td>\nBo\u00eetier froid \u00e0 70 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
PAO ISO VG 460 (VI=155)<\/td>\n460 cSt<\/td>\n240 cSt<\/td>\n130 cSt<\/td>\n155<\/td>\nBo\u00eetier pour une temp\u00e9rature ambiante jusqu'\u00e0 85 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
PAO ISO VG 680 (VI=155)<\/td>\n680 cSt<\/td>\n360 cSt<\/td>\n200 cSt<\/td>\n155<\/td>\nBo\u00eetier jusqu'\u00e0 95 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
Ester ISO VG 460 (VI=170)<\/td>\n460 cSt<\/td>\n265 cSt<\/td>\n150 cSt<\/td>\n170<\/td>\nApplications \u00e0 haute temp\u00e9rature<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Viscosit\u00e9 minimale requise pour un film EHD ad\u00e9quat dans les applications d'engrenages \u00e0 vis sans fin\u00a0: environ 60 \u00e0 120\u00a0cSt \u00e0 temp\u00e9rature de fonctionnement, selon la vitesse de glissement et le module. \u00c0 une vitesse de glissement de 3\u00a0m\/s et un module de 5\u00a0: minimum d'environ 80\u00a0cSt \u00e0 temp\u00e9rature de fonctionnement. L'huile min\u00e9rale ISO VG 460 \u00e0 80\u00a0\u00b0C ne fournit que 65\u00a0cSt, soit en dessous du minimum. L'huile PAO ISO VG 460 \u00e0 80\u00a0\u00b0C fournit 130\u00a0cSt, soit au-dessus du minimum avec une marge.<\/p>\n

\n

Korea Ever-Power \u2014 Produits pour applications exigeantes en termes de temp\u00e9rature<\/h2>\n\n\n\n\n
\"\"<\/td>\n\"\"<\/td>\n\"\"<\/td>\n<\/tr>\n
\"\"<\/td>\n\"\"<\/td>\n\"\"<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Processus de d\u00e9cision concernant l'\u00e9valuation thermique\u00a0\u2014 Que faire lorsque le disque dur est trop chaud\u00a0?<\/h2>\n
\n
\n
1<\/div>\n
Mesurer la temp\u00e9rature ambiante<\/strong> La temp\u00e9rature ambiante est-elle sup\u00e9rieure \u00e0 la temp\u00e9rature ambiante nominale du disque dur\u00a0? Avant toute modification du disque dur, pr\u00e9voyez une ventilation forc\u00e9e dans la zone d'installation.<\/span><\/div>\n<\/div>\n
\n
2<\/div>\n
Calculer Q_loss<\/strong> Q_loss = P_input x (1 \u2013 \u03b7). La valeur de Q_loss est-elle inf\u00e9rieure \u00e0 la puissance thermique nominale du bo\u00eetier\u00a0? Comparez-la \u00e0 la courbe de puissance thermique du fabricant ou calculez-la \u00e0 partir de la surface.<\/span><\/div>\n<\/div>\n
\n
3<\/div>\n
V\u00e9rifier le grade de viscosit\u00e9 de l'huile<\/strong> La viscosit\u00e9 de l'huile actuellement utilis\u00e9e est-elle adapt\u00e9e \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement\u00a0? Si vous utilisez une huile min\u00e9rale, passez \u00e0 une huile PAO\u00a0: cela r\u00e9duit la temp\u00e9rature de fonctionnement de 8 \u00e0 15\u00a0\u00b0C sans aucune modification m\u00e9canique.<\/span><\/div>\n<\/div>\n
\n
4<\/div>\n
V\u00e9rifier le niveau d'huile<\/strong> Un niveau d'huile insuffisant r\u00e9duit le transfert de chaleur de la grille vers le bo\u00eetier. Corriger au niveau sp\u00e9cifi\u00e9.<\/span><\/div>\n<\/div>\n
\n
5<\/div>\n
Calculer si le ver \u00e0 d\u00e9marrage multiple est utile<\/strong> \u00c0 rapport constant\u00a0: la vis sans fin \u00e0 double d\u00e9marrage am\u00e9liore le rendement d'environ 621\u00a0TP3T \u00e0 environ 751\u00a0TP3T et r\u00e9duit les pertes Q de 381\u00a0TP3T \u00e0 251\u00a0TP3T de la puissance d'entr\u00e9e. Calculez la nouvelle temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre avec ce rendement am\u00e9lior\u00e9.<\/span><\/div>\n<\/div>\n
\n
6<\/div>\n
Sp\u00e9cifiez le refroidissement forc\u00e9 si la limite est toujours d\u00e9pass\u00e9e.<\/strong> Si toutes les actions ci-dessus sont insuffisantes\u00a0: ventilateur \u00e0 air forc\u00e9 sur le bo\u00eetier (capacit\u00e9 de rejet 2 \u00e0 4 fois sup\u00e9rieure), ou sp\u00e9cifier un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin ferm\u00e9 avec refroidissement \u00e0 huile int\u00e9gr\u00e9 pour les entra\u00eenements plus grands.<\/span><\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n
\n
\n
\n

La Cor\u00e9e toujours puissante<\/span><\/p>\n

Produits \u00e0 engrenages \u00e0 vis sans fin pour applications exigeantes sur le plan thermique<\/h2>\n<\/div>\n
\n
\n
\"Ensemble<\/div>\n
\n
Syst\u00e8me multid\u00e9marrage disponible \/ Sp\u00e9cifications PAO \/ Analyse thermique<\/div>\n
Ensemble engrenage \u00e0 vis sans fin en acier alli\u00e9 \u2014 Sp\u00e9cifications \u00e0 optimisation thermique<\/div>\n
Lorsqu'un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin approche de sa limite thermique, deux modifications propos\u00e9es par Korea Ever-Power permettent de r\u00e9duire significativement la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur\u00a0: (1) une vis sans fin \u00e0 plusieurs entr\u00e9es (z1=2 ou z1=4) au m\u00eame rapport de r\u00e9duction, augmentant le rendement de 10 \u00e0 20\u00a0points de pourcentage et r\u00e9duisant proportionnellement la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur\u00a0; et (2) une huile synth\u00e9tique PAO, dont la fiche technique indique la viscosit\u00e9 de fonctionnement \u00e0 la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre calcul\u00e9e du carter. Pour les nouveaux r\u00e9ducteurs o\u00f9 les performances thermiques sont un crit\u00e8re important, Korea Ever-Power calcule la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre estim\u00e9e du carter lors de la commande, fournissant ainsi une estimation du rendement, de la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur \u00e0 la puissance nominale et de l'\u00e9l\u00e9vation de temp\u00e9rature estim\u00e9e dans les conditions de fonctionnement sp\u00e9cifi\u00e9es. Si le calcul montre que le r\u00e9ducteur est proche de sa limite thermique, l'utilisation d'une vis sans fin \u00e0 plusieurs entr\u00e9es ou d'une huile synth\u00e9tique PAO est recommand\u00e9e avant de passer commande.<\/div>\n

Voir les sp\u00e9cifications<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n
\"Ensemble<\/div>\n
\n
Calcul thermique inclus \/ Rapport personnalis\u00e9 \/ Documentation compl\u00e8te<\/div>\n
Ensemble d'engrenages \u00e0 vis sans fin sur mesure \u2014 avec analyse des performances thermiques<\/div>\n
Pour les applications d'entra\u00eenement o\u00f9 un fonctionnement continu, un facteur de charge \u00e9lev\u00e9 ou une temp\u00e9rature ambiante \u00e9lev\u00e9e rendent les performances thermiques critiques, Korea Ever-Power inclut une estimation des performances thermiques dans la confirmation de chaque commande d'engrenages sur mesure. Cette estimation porte sur\u00a0: le rendement direct au point de fonctionnement sp\u00e9cifi\u00e9\u00a0; la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur \u00e0 la puissance nominale et \u00e0 la puissance maximale\u00a0; la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre estim\u00e9e du carter, calcul\u00e9e \u00e0 partir de sa surface standard et de la convection naturelle\u00a0; et une recommandation concernant la m\u00e9thode de refroidissement si la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre d\u00e9passe 80\u00a0\u00b0C. Cette analyse est r\u00e9alis\u00e9e \u00e0 partir des param\u00e8tres d'application fournis lors de la commande (puissance d'entr\u00e9e, vitesse du moteur, temp\u00e9rature ambiante, rapport cyclique, configuration du carter) et consign\u00e9s dans la confirmation de commande.<\/div>\n

Voir les sp\u00e9cifications<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n
\"R\u00e9ducteur<\/div>\n
\n
R\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin \/ Ferm\u00e9 \/ Options de refroidissement<\/div>\n
R\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin ferm\u00e9 \u2014 \u00e0 gestion thermique<\/div>\n
Pour les applications exigeant une capacit\u00e9 de gestion thermique sup\u00e9rieure \u00e0 celle d'un simple engrenage dans un carter ouvert, la gamme de r\u00e9ducteurs \u00e0 vis sans fin ferm\u00e9s de Korea Ever-Power int\u00e8gre des caract\u00e9ristiques de conception optimis\u00e9es pour des performances thermiques am\u00e9lior\u00e9es\u00a0: un carter en aluminium \u00e0 ailettes pour une surface d'\u00e9change thermique accrue et une convection optimale\u00a0; la possibilit\u00e9 d'installer un ventilateur de refroidissement \u00e0 air forc\u00e9\u00a0; et des options de refroidissement par serpentin d'huile pour les installations haute puissance. Le r\u00e9ducteur ferm\u00e9 constitue un ensemble d'entra\u00eenement complet, lubrifi\u00e9 \u00e0 l'huile et \u00e9tanche, avec une puissance thermique nominale document\u00e9e \u00e0 la temp\u00e9rature ambiante sp\u00e9cifi\u00e9e. La puissance thermique nominale correspond \u00e0 la puissance continue maximale \u00e0 laquelle le carter reste en dessous de la limite de temp\u00e9rature du lubrifiant sans refroidissement externe. Pour les entra\u00eenements d\u00e9passant cette puissance thermique nominale, les sp\u00e9cifications du refroidissement \u00e0 air forc\u00e9 ou \u00e0 huile sont incluses dans la documentation de livraison. Consultez wormgearreduer.top pour d\u00e9couvrir la gamme compl\u00e8te de r\u00e9ducteurs ferm\u00e9s.<\/div>\n

Voir les sp\u00e9cifications<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/section>\n

\n
\n

FAQ thermique<\/span><\/p>\n

Gestion thermique des engrenages \u00e0 vis sans fin \u2014 Questions des ing\u00e9nieurs en syst\u00e8mes d'entra\u00eenement<\/h2>\n<\/div>\n
\nQuelle est la temp\u00e9rature de fonctionnement maximale admissible pour un entra\u00eenement par engrenage \u00e0 vis sans fin, et comment cette limite est-elle d\u00e9termin\u00e9e\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

La temp\u00e9rature maximale de fonctionnement admissible est d\u00e9termin\u00e9e par trois limites simultan\u00e9es, la plus basse pr\u00e9valant. Premi\u00e8rement, la limite de stabilit\u00e9 thermique du lubrifiant\u00a0: l\u2019huile min\u00e9rale s\u2019oxyde rapidement au-del\u00e0 de 70\u00a0\u00b0C\u00a0; l\u2019huile synth\u00e9tique PAO est stable jusqu\u2019\u00e0 environ 100\u00a0\u00b0C\u00a0; les huiles \u00e0 base d\u2019esters sont stables jusqu\u2019\u00e0 110-120\u00a0\u00b0C. Deuxi\u00e8mement, la limite de temp\u00e9rature de l\u2019\u00e9lastom\u00e8re du joint\u00a0: les joints NBR standard fonctionnent en continu jusqu\u2019\u00e0 100\u00a0\u00b0C\u00a0; les joints FKM (Viton) jusqu\u2019\u00e0 150\u00a0\u00b0C. Troisi\u00e8mement, la limite de temp\u00e9rature de la roue en bronze\u00a0: des temp\u00e9ratures sup\u00e9rieures \u00e0 150\u00a0\u00b0C peuvent entra\u00eener un recuit de la couche superficielle \u00e9crouie de la roue en bronze \u00e0 l\u2019\u00e9tain, r\u00e9duisant ainsi sa duret\u00e9 et acc\u00e9l\u00e9rant son usure. En pratique, la limite de stabilit\u00e9 thermique du lubrifiant pr\u00e9vaut pour l\u2019huile min\u00e9rale (70\u00a0\u00b0C), tandis que l\u2019huile synth\u00e9tique PAO permet un fonctionnement jusqu\u2019\u00e0 environ 100\u00a0\u00b0C. Une temp\u00e9rature de surface cible de 70\u00a0\u00b0C maximum est appropri\u00e9e pour l\u2019huile min\u00e9rale et de 85\u00a0\u00b0C pour l\u2019huile PAO en service industriel continu.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nMon disque dur fonctionne \u00e0 65 \u00b0C en hiver et \u00e0 82 \u00b0C en \u00e9t\u00e9. Dois-je pr\u00e9voir un refroidissement uniquement pour le fonctionnement estival\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

Pour les applications \u00e0 temp\u00e9rature variable selon les saisons, la solution optimale consiste \u00e0 dimensionner le variateur pour les conditions estivales les plus d\u00e9favorables et \u00e0 \u00e9viter l'ajout de syst\u00e8mes de refroidissement saisonniers n\u00e9cessitant une maintenance saisonni\u00e8re. Plusieurs options sont possibles\u00a0: (1) utiliser une huile synth\u00e9tique PAO, qui r\u00e9duit la temp\u00e9rature de fonctionnement de 8 \u00e0 15\u00a0\u00b0C, ce qui permet de ramener le pic de temp\u00e9rature estival de 82\u00a0\u00b0C \u00e0 68-74\u00a0\u00b0C, une valeur acceptable\u00a0; (2) opter pour un refroidissement par air forc\u00e9 (ventilateur axial sur le carter) pouvant fonctionner toute l'ann\u00e9e sans intervention saisonni\u00e8re\u00a0; (3) si le variateur est install\u00e9 dans une salle des machines, \u00e9tudier l'am\u00e9lioration de la ventilation estivale\u00a0: abaisser la temp\u00e9rature ambiante de 35\u00a0\u00b0C \u00e0 28\u00a0\u00b0C \u00e9quivaut \u00e0 un refroidissement du variateur de 7\u00a0\u00b0C. Un syst\u00e8me de refroidissement saisonnier (fonctionnant uniquement en \u00e9t\u00e9) exige un fonctionnement et une maintenance fiables\u00a0; en cas de panne de ce syst\u00e8me en \u00e9t\u00e9, le variateur tombe en panne.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nPuis-je utiliser une huile \u00e0 plus faible viscosit\u00e9 pour r\u00e9duire la friction et abaisser la temp\u00e9rature de fonctionnement\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

Une viscosit\u00e9 plus faible r\u00e9duit la composante de frottement visqueux, ce qui peut l\u00e9g\u00e8rement abaisser la temp\u00e9rature de fonctionnement. Cependant, cet effet est secondaire par rapport \u00e0 celui de l'\u00e9paisseur du film lubrifiant. Si la viscosit\u00e9 est trop faible, le film EHD au niveau du contact entre les engrenages devient insuffisant et le frottement de lubrification limite augmente, risquant d'\u00e9lever la temp\u00e9rature de fonctionnement au-del\u00e0 de celle obtenue avec une huile de viscosit\u00e9 plus \u00e9lev\u00e9e. La solution consiste \u00e0 sp\u00e9cifier le grade de viscosit\u00e9 minimal assurant un film EHD ad\u00e9quat \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement et \u00e0 privil\u00e9gier une huile PAO (indice de viscosit\u00e9 \u00e9lev\u00e9) plut\u00f4t qu'une huile de viscosit\u00e9 inf\u00e9rieure (indice de viscosit\u00e9 plus faible) afin de b\u00e9n\u00e9ficier de la stabilit\u00e9 de la viscosit\u00e9 sans r\u00e9duire l'\u00e9paisseur du film. Viscosit\u00e9 minimale correcte \u00e0 la temp\u00e9rature de fonctionnement\u00a0: 60 \u00e0 120\u00a0cSt selon la vitesse de glissement et le module. Ne pas r\u00e9duire le grade de viscosit\u00e9 en dessous du minimum requis pour la formation du film.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nNous concevons une nouvelle machine et devons confirmer la r\u00e9sistance thermique du r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin avant de finaliser le carter. De quels param\u00e8tres Korea Ever-Power a-t-elle besoin pour une analyse thermique\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

Korea Ever-Power propose une analyse thermique estimative pour les nouvelles conceptions de machines, bas\u00e9e sur\u00a0: la puissance d'entr\u00e9e (kW ou W), la vitesse de rotation de la vis sans fin (tr\/min), le rapport de r\u00e9duction et le nombre de d\u00e9marrages (pour le calcul du rendement), la plage de temp\u00e9ratures ambiantes (minimales et maximales), le cycle de service (heures par jour, facteur de charge en fonctionnement) et la configuration du carter (ferm\u00e9 ou semi-ferm\u00e9, orientation de montage). \u00c0 partir de ces param\u00e8tres, Korea Ever-Power calcule le rendement estim\u00e9, la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur \u00e0 puissance nominale et d\u00e9termine si le variateur fonctionne par convection naturelle ou n\u00e9cessite un refroidissement forc\u00e9. Cette analyse est fournie gratuitement lors de la validation des sp\u00e9cifications des nouveaux variateurs. Veuillez indiquer les param\u00e8tres lors de votre premi\u00e8re demande afin que l'analyse soit incluse dans le devis.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nPourquoi un engrenage \u00e0 vis sans fin chauffe-t-il parfois plus apr\u00e8s la premi\u00e8re vidange d'huile qu'avant ?+<\/span><\/summary>\n
\n

Il s'agit de l'effet de rodage. Durant les 50 \u00e0 100 premi\u00e8res heures de fonctionnement, les flancs des dents se mettent en forme\u00a0: les micro-asp\u00e9rit\u00e9s s'\u00e9crouissent et la surface de contact s'\u00e9tend jusqu'\u00e0 atteindre la g\u00e9om\u00e9trie de contact optimale. Pendant cette p\u00e9riode, le frottement \u00e0 l'engr\u00e8nement est l\u00e9g\u00e8rement sup\u00e9rieur \u00e0 la valeur nominale en r\u00e9gime permanent, mais cet effet est partiellement masqu\u00e9 par la pr\u00e9sence de particules solides dans l'huile de rodage (si elle contient des d\u00e9bris d'usure), ce qui augmente l\u00e9g\u00e8rement sa viscosit\u00e9 effective. Lors du remplacement de l'huile de rodage par une huile propre et neuve, la viscosit\u00e9 est r\u00e9tablie \u00e0 la valeur sp\u00e9cifi\u00e9e, qui peut \u00eatre l\u00e9g\u00e8rement inf\u00e9rieure \u00e0 celle de l'huile de rodage \u00e9paissie par les d\u00e9bris. Il en r\u00e9sulte une \u00e9paisseur de film visqueux l\u00e9g\u00e8rement inf\u00e9rieure et un frottement l\u00e9g\u00e8rement sup\u00e9rieur. Cet effet transitoire dispara\u00eet en 10 \u00e0 20 heures de fonctionnement, le temps que l'huile neuve se r\u00e9partisse et que la g\u00e9om\u00e9trie de contact se stabilise.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nEst-il possible d'estimer le rendement d'un engrenage \u00e0 vis sans fin \u00e0 partir de la mesure de la temp\u00e9rature du carter sans ouvrir le m\u00e9canisme ?+<\/span><\/summary>\n
\n

Oui, avec une pr\u00e9cision raisonnable. Mesurer\u00a0: la temp\u00e9rature de surface du carter T_housing, la temp\u00e9rature ambiante T_ambient et la puissance d'entr\u00e9e du moteur P_input (calcul\u00e9e \u00e0 partir du courant moteur, de la tension et du facteur de puissance). Calculer\u00a0: Q_loss = P_input \u00d7 (1 \u2013 \u03b7) = h \u00d7 A \u00d7 (T_housing \u2013 T_ambient). \u00c0 partir de la surface du carter A (estim\u00e9e \u00e0 partir de ses dimensions) et du coefficient de convection naturelle h (estim\u00e9 \u00e0 10-15 W\/m\u00b2K pour la convection naturelle et \u00e0 25-40 W\/m\u00b2K pour la convection forc\u00e9e), calculer \u03b7\u00a0: \u03b7 = 1 \u2013 h \u00d7 A \u00d7 (T_housing \u2013 T_ambient) \/ P_input. Cette m\u00e9thode offre une pr\u00e9cision de \u00b1 5 \u00e0 10 points de pourcentage en r\u00e9gime permanent et permet de v\u00e9rifier si le rendement se situe dans la plage attendue pour les sp\u00e9cifications du variateur.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nNotre r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin est install\u00e9 dans une armoire \u00e9lectrique \u00e0 ventilation limit\u00e9e. Quelle solution de refroidissement est la plus pratique\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

Pour un variateur install\u00e9 dans une armoire ferm\u00e9e, les options, par ordre de simplicit\u00e9 de mise en \u0153uvre, sont les suivantes\u00a0: (1) ajouter des orifices de ventilation avec filtres (mettant l\u2019air ambiant en contact avec le bo\u00eetier)\u00a0; (2) ajouter un petit ventilateur axial \u00e0 l\u2019int\u00e9rieur de l\u2019armoire pour faire circuler l\u2019air sur la surface du bo\u00eetier (faible consommation, faible niveau sonore, efficace pour des charges thermiques mod\u00e9r\u00e9es)\u00a0; (3) ajouter un panneau \u00e9changeur de chaleur \u00e0 l\u2019armoire (ramenant l\u2019int\u00e9rieur de l\u2019armoire \u00e0 la temp\u00e9rature ambiante)\u00a0; (4) monter le r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin \u00e0 l\u2019ext\u00e9rieur de l\u2019armoire, sur la paroi ext\u00e9rieure, o\u00f9 il est directement expos\u00e9 \u00e0 l\u2019air ambiant. Pour les variateurs install\u00e9s dans des armoires thermiquement critiques, l\u2019utilisation d\u2019un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin ferm\u00e9 avec gestion thermique int\u00e9gr\u00e9e est la solution la plus fiable\u00a0: la conception du bo\u00eetier du r\u00e9ducteur tient compte de l\u2019installation en enceinte ferm\u00e9e.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n

\nQuelle est la diff\u00e9rence entre la puissance thermique nominale et la puissance m\u00e9canique nominale d'un r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin\u00a0?+<\/span><\/summary>\n
\n

La puissance m\u00e9canique nominale correspond au couple\/\u00e0 la puissance maximale que le train d'engrenages peut transmettre sans d\u00e9faillance m\u00e9canique (fracture des dents, grippage, fatigue par piq\u00fbres). La puissance thermique nominale correspond \u00e0 la puissance maximale que le r\u00e9ducteur peut transmettre en continu tout en maintenant la temp\u00e9rature du carter en dessous de la limite de temp\u00e9rature du lubrifiant dans les conditions ambiantes sp\u00e9cifi\u00e9es. Pour les r\u00e9ducteurs \u00e0 vis sans fin standard, aux rapports typiques, la puissance thermique nominale est souvent inf\u00e9rieure \u00e0 la puissance m\u00e9canique nominale\u00a0; cela signifie que le r\u00e9ducteur atteint sa limite thermique avant sa limite m\u00e9canique en fonctionnement continu. En fonctionnement intermittent (o\u00f9 le cycle de service permet au carter de refroidir pendant les p\u00e9riodes d'inactivit\u00e9), un fonctionnement au-del\u00e0 de la puissance thermique nominale continue est possible, car la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur moyenne est inf\u00e9rieure \u00e0 la g\u00e9n\u00e9ration de chaleur instantan\u00e9e maximale. La puissance thermique nominale des r\u00e9ducteurs \u00e0 vis sans fin \u00e0 fonctionnement continu doit toujours \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9e en parall\u00e8le de la puissance m\u00e9canique nominale.<\/p>\n<\/div>\n<\/details>\n<\/div>\n

\n
\n

Faites r\u00e9aliser une analyse thermique de votre r\u00e9ducteur \u00e0 vis sans fin.<\/h2>\n

Indiquez la puissance d'entr\u00e9e, la vitesse de rotation de l'arbre, la plage de temp\u00e9ratures ambiantes, le facteur de marche et la configuration du carter. Korea Ever-Power calcule la temp\u00e9rature d'\u00e9quilibre estim\u00e9e du carter et vous fournit une recommandation de sp\u00e9cifications, pr\u00e9cisant notamment si un syst\u00e8me PAO, un d\u00e9marrage multiple ou un refroidissement forc\u00e9 est n\u00e9cessaire, accompagn\u00e9e d'un devis.<\/p>\n

Parcourir les produits<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\u00c9diteur : Cxm<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Practical Guide Series \u00b7 Thermal Engineering Worm Gear Thermal Management — Calculating Equilibrium Temperature, Identifying Thermal Limit, and Specifying Cooling Every worm gear drive has a thermal rating as well as a mechanical rating. Most engineers focus on the mechanical side. The drive that fails from overheating in summer was within mechanical spec — but […]<\/p>","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_et_pb_use_builder":"","_et_pb_old_content":"","_et_gb_content_width":"","footnotes":""},"categories":[4774],"tags":[1394,1399],"class_list":["post-1933","post","type-post","status-publish","format-standard","hentry","category-worm-gear","tag-worm-gear","tag-worm-gear-worm"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1933","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=1933"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1933\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":1935,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/1933\/revisions\/1935"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=1933"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=1933"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/wormwheelgear.top\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=1933"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}